民國115年 高考三級 機械工程 流體力學與工程力學考古題

民國115年 高考三級 機械工程 流體力學與工程力學收錄考選部官方試題,共 6 題可線上瀏覽,考選部未公告本科目答案。

官方資料

題目與答案

第1題

空氣與水均為牛頓流體(Newtonian fluids)的代表,其運動方程式為著 名的Navier-Stokes 方程式,若在直角座標系( ) ,x y 上描述一個二維流場, 其方程式如下: x u u u p u u u v g t x y x x y y v v v p v v u v g t x y y x y 其中( , , ) u t x y 及( , , ) v t x y 為- x 與- y 方向上的速度函數,( , , ) p t x y 為流場壓 力分布, 為流體密度, 為流體黏滯係數, x g 與 y g 則為兩方向的單位 質量的重力分量。 何謂牛頓流體?其剪切應力表示式為何?(4 分) 現有三個未知數,請問Navier-Stokes 方程式足夠求解嗎?應如何處 理?(4 分) 請由重力分量的因次來推導黏滯係數的因次。請以大寫M、L、T 代表 質量、長度及時間因次;若需要更多的因次,請自行定義符號。(6 分) 請問流體在x 方向運動時可能受到的剪切應力對應到上述方程式中的 那些項次?請解釋該項次的動力學意義。(6 分)

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、牛頓流體(Newtonian fluid)指剪應力與剪變率呈線性關係、黏滯係數 μ 為常數的流體,空氣與水在常溫常壓下可近似此類。簡單剪切流之剪應力為 τ=μ du/dy;二維直角座標之推廣式為 τ_ij=μ(∂u_i/∂x_j+∂u_j/∂x_i),μ 不隨剪變率改變。
  • 二、二維流場有 u、v、p 三個未知數,但 x、y 方向動量方程式只有兩條,未知數多於方程式,不能單獨求解。必須加入不可壓縮連續方程式 ∂u/∂x+∂v/∂y=0,再配合邊界條件與初始條件聯立求解;若為可壓縮流,尚需能量方程式與狀態方程式。
  • 三、由 x 方向動量方程式之重力項 ρg_x 與黏滯項 μ∂²u/∂y² 因次相同:ρg_x 為 M L^-2 T^-2,∂²u/∂y² 為 L^-1 T^-1。故 μ 的因次為 (M L^-2 T^-2)/(L^-1 T^-1)=M L^-1 T^-1;由 τ=μ du/dy 亦得同一結果。運動黏滯係數 ν=μ/ρ 的因次為 L² T^-1。
  • 四、x 方向動量方程之黏滯項 μ(∂²u/∂x²+∂²u/∂y²) 可寫成 ∂τ_xx/∂x+∂τ_xy/∂y,其中 τ_xy=μ(∂u/∂y+∂v/∂x)、τ_xx=2μ∂u/∂x。它代表速度梯度造成的黏滯應力淨力,使動量在橫向擴散;邊界層中常以 μ∂²u/∂y² 為主,會修正速度剖面並產生黏滯耗散。

第2題

如圖,有一水深H 、寬度W 之儲水槽,儲槽角落接管徑為D、總長為L 的長細直管,向外排水; 為水密度, 為水黏滯係數。假設排水量不 大,流場可近似於不可壓縮流,且排水對水深的影響暫時可忽略,因此 排水近似穩態過程(steady state),又若管長遠大於管徑,使得直管中流 動可近似於完全發展流(fully-developed flow)。 今將座標系定義於管徑開口正中央,( , ) u x y 及( , ) v x y 為兩個速度分量 函數,( , ) p x y 為流場壓力分布。請依流場狀況將Navier-Stokes 方程式 化減至最簡單的方程,並解流場與壓力場。(12 分) 若沿長管於 /2 x L 處側開口設置壓力計,請討論此壓力值是否即為 Navier-Stokes 方程式中的( , /2, ) p t L y ?(3 分)

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、取 x 沿管軸、y 為橫向,假設穩態、不可壓縮、完全發展流,則 v=0、u=u(y),連續方程式自動滿足。忽略入口效應後,x 方向慣性項為零,Navier-Stokes 方程式化簡為 0=-∂p/∂x+μ d²u/dy²;y 方向則為 0=-∂p/∂y-ρg,若忽略重力則右側為零。
  • 二、由 y 方向得 p=-ρg y+f(x),故 ∂p/∂x=f'(x) 僅為 x 的函數;又 d²u/dy²=(1/μ)dp/dx 僅為 y 的函數,兩者相等必為常數。令壓力降 K=-dp/dx>0,積分兩次並代入管壁 y=±D/2 之無滑移條件 u=0,得 u(y)=K/(2μ)(D²/4-y²),速度剖面為拋物線。
  • 三、壓力場為 p(x,y)=p_in-Kx-ρg y;取管中心出口 x=L 處為大氣壓,則 K=(p_in-p_atm)/L。若進口壓力由儲槽自由液面高度 H 提供,p_in≈p_atm+ρgH,故 K≈ρgH/L。二維槽流之單位寬度流量 q=KD³/(12μ);若採圓管軸對稱解,則 Q=πD⁴K/(128μ)。
  • 四、於 x=L/2 側壁裝壓力計,若接頭齊平、孔口無毛邊且量測點與所欲比較的 y 同高,理想上讀值為該點靜壓 p(L/2,y),因完全發展流之橫斷面上測壓管水頭均勻。但壓力計通常讀錶壓而非絕對壓,重力使 p 隨 y 變化;接頭高程不同、孔口擾動或流場尚未完全發展時,讀值不必然等於 p(t,L/2,y)。

第3題

如圖所示,有一皮帶-滑輪動力系統,滑輪A 以皮帶帶動滑輪D,滑輪B 則以另一條皮帶帶動滑輪C,已知滑輪A 以角速度 40 rad/s A ,試求 滑輪B 與C 之角速度為何?(15 分) (假設皮帶與滑輪之間無摩擦,且滑輪B 與D 為剛性連接) W H D L x y

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、皮帶與滑輪間無滑動時,皮帶線速度在接觸點相同,故同一條皮帶連接的兩滑輪滿足 v=ω_A r_A=ω_D r_D,即 ω_D=ω_A r_A/r_D。開口皮帶使兩輪同向轉動,交叉皮帶則使兩輪反向;此為皮帶傳動的基本運動學關係。
  • 二、滑輪 B 與 D 以剛性軸連接,兩者角速度相同,故 ω_B=ω_D=ω_A r_A/r_D。B 再以另一條皮帶帶動 C,同理 ω_B r_B=ω_C r_C,因此 ω_C=ω_B r_B/r_C=ω_A(r_A r_B)/(r_D r_C)。各輪角速度與其半徑成反比。
  • 三、計算時先由 A 的角速度與半徑求皮帶速度,再換算 D 的角速度;因 B、D 同軸,直接令 B 的角速度等於 D;最後以 B 的皮帶速度除以 C 的半徑得 ω_C。若給定直徑 d,因 r=d/2,直徑比與半徑比相同,可直接以直徑代入。
  • 四、題目文字與圖說未提供 A、B、C、D 各輪的半徑或直徑,僅知 ω_A=40 rad/s,故無法算出 ω_B、ω_C 的唯一數值;題目資料缺漏,無法得出唯一數值。應先列出上述公式,待補齊 r_A、r_B、r_C、r_D 後再代入,並依皮帶型式判定轉向。
  • 五、若需求皮帶張力或扭矩,理想無滑動且忽略損失時,功率守恆 T_Aω_A=T_Dω_D、T_Bω_B=T_Cω_C;但題目未給負載、皮帶張力或摩擦損失,本題僅能求角速度關係,不能求扭矩或功率。

第4題

如圖所示,一質量為100 kg 之物塊A 靜止於一平面上,該平面之動摩擦 係數分為 0.2 k ,試求下列問題(假設重力加速度為 10 m/s ): 當F 為200 N時,物塊A 在 2 s t 時的速度?(5 分) 當F 為(60 N )t 時,物塊A 在 2 s t 時的加速度為何?(10 分)

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、物塊重 W=mg=100×10=1000 N。若 F 為水平拉力且平面水平,法向力 N=W=1000 N,動摩擦力 f_k=μ_kN=0.2×1000=200 N,方向與運動方向相反。靜摩擦係數未給,但最大靜摩擦通常不小於動摩擦,故 F 未超過 200 N 時,物塊可保持靜止。
  • 二、當 F=200 N 時,F 與動摩擦 200 N 相等,水平淨力為零;物塊初始靜止,靜摩擦可與 F 平衡,因此 a=0,t=2 s 時速度仍為 v=0。若物塊原本已在運動,則因淨力為零而等速前進,但題設為靜止,不能給出非零速度。
  • 三、當 F=(60 N/s)t 時,t=2 s 之 F=120 N,仍小於 200 N 的動摩擦門檻;最大靜摩擦至少為 200 N,故物塊不會起動,靜摩擦調整為 120 N,加速度 a=0。若強行套用動摩擦,會得 (120-200)/100=-0.8 m/s²,但這與靜止起動及摩擦力不得推動靜止物塊的物理條件矛盾。
  • 四、一般解應分段處理:先比較 F(t) 與最大靜摩擦,未超過時 a=0;超過後以 m dv/dt=F(t)-μ_kN 積分,並以起動時刻為初速零;若外力移除或反向,還要判斷速度是否降至零,零速後改由靜摩擦平衡。若 F 與水平面成角度或平面有坡度,N 與摩擦力分量會改變,題目未給圖示角度,無法另行計算。

第5題

如圖所示,一薄壁圓筒壓力容器兩端封閉,其平均半徑為200 mm,筒壁 厚度為10 mm,其承受一內壓力 2 MPa p 與一扭矩T。若容許工作剪應 力 25 MPa w ,試求可承受之最大扭矩?(薄壁圓筒極慣性矩為 J Ar )(20 分)

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、薄壁圓筒承受內壓 p,平均半徑 r=200 mm、厚度 t=10 mm,封閉端產生環向應力 σ_h=pr/t=2×200/10=40 MPa,軸向應力 σ_l=pr/(2t)=20 MPa;徑向應力甚小,薄壁分析通常忽略。
  • 二、扭矩 T 造成扭轉剪應力 τ_T=Tr/J,薄壁圓筒之極慣性矩 J=Ar²=(2πrt)r²=2πr³t=2π×200³×10≈5.03×10^8 mm^4。τ_T 在平均半徑處計算,外表面略大;薄壁近似以平均半徑代表。
  • 三、筒壁上一點的應力狀態為 σ_x=σ_l、σ_θ=σ_h、τ_θx=τ_T。主應力 σ_1,2=(σ_h+σ_l)/2±√[((σ_h-σ_l)/2)²+τ_T²]=30±√(10²+τ_T²) MPa;平面應力之最大剪應力為 τ_max=√[((σ_h-σ_l)/2)²+τ_T²]。
  • 四、令 τ_max≤τ_w=25 MPa,得 √(100+τ_T²)≤25,τ_T≤√525≈22.9 MPa。故 T_max=τ_TJ/r≈22.9×5.03×10^8/200≈5.76×10^7 N·mm≈57.6 kN·m。此為依平面應力最大剪應力準則之結果。
  • 五、若採三向應力之絕對最大剪應力(取第三主應力 σ_3=0),則 τ_max=(σ_1-0)/2=15+0.5√(100+τ_T²)≤25,得 τ_T≤17.3 MPa、T≤43.5 kN·m。實際設計尚須考慮應力集中、端蓋接頭、腐蝕與安全係數;考試宜先說明所採強度準則。

第6題

如圖所示,一長為2 m 的水平鋼桿固定於牆壁兩側之間,其截面積為 1000 mm 。若此鋼桿在20℃為無應力狀態,當溫度升至40℃時,試求 在下列情況時鋼桿所受之應力大小,並判別為拉伸或壓縮應力(已知鋼 桿的楊氏模數 210 GPa E 與熱膨脹係數 10 ppm / C ): 牆壁固定不動。(5 分) 兩側牆壁因結構變形而遠離彼此1mm。(10 分)

參考解答(AI 生成,非官方)

  • 一、溫度由 20℃ 升至 40℃,ΔT=20℃。鋼桿自由熱膨脹量 δ_T=αΔT L=10×10^-6×20×2000 mm=0.4 mm。若兩端受牆壁限制,實際伸長量 δ 與自由膨脹量之差由彈性變形吸收,彈性應變 ε_e=(δ-δ_T)/L,應力 σ=Eε_e;拉伸取正、壓縮取負。
  • 二、牆壁固定不動時 δ=0,故 ε_e=-αΔT=-10×10^-6×20=-2×10^-4,σ=Eε_e=210×10^3 MPa×(-2×10^-4)=-42 MPa。負號表示壓縮應力;軸力 N=σA=-42 MPa×1000 mm²=-42 kN,即桿受 42 kN 壓力。
  • 三、兩側牆壁遠離 1 mm 時,δ=+1 mm,ε_e=(1-0.4)/2000=3×10^-4,σ=210×10^3×3×10^-4=63 MPa,為拉伸應力;軸力 N=63 MPa×1000 mm²=63 kN。此因牆壁位移大於自由熱膨脹量,桿被拉長 0.6 mm。
  • 四、判別原則:牆壁位移小於 0.4 mm 時,熱膨脹受抑制,桿受壓;等於 0.4 mm 時應力為零;大於 0.4 mm 時桿受拉。上述計算假設材料仍在線彈性範圍、溫度均勻、無挫屈且兩端確實連結;截面積僅影響軸力,不影響應力大小。
  • 五、若兩端並非真正連結,只是容許桿自由伸縮的擋板,則牆壁外移 1 mm 後桿可能與牆壁脫離,此時應力為零而非 63 MPa;因此「固定於牆壁兩側」應理解為兩端位移受牆壁控制。作答宜先標明此邊界條件假設。